零電壓軟開(kāi)關(guān)有源鉗位正激變換器拓?fù)浞浅＿m合中小功率開(kāi)關(guān)電源的設(shè)計(jì)。增加變壓器勵(lì)磁電流或應(yīng)用磁飽和電感均能實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)工作模式。基于對(duì)零電壓軟開(kāi)關(guān)有源鉗位正激變換器拓?fù)涞睦碚摲治?，提出了一套?shí)用的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了理論分析和設(shè)計(jì)方法。

1  引言

單端正激變換器拓?fù)湟云浣Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、成本低廉而被廣泛應(yīng)用于獨(dú)立的離線式中小功率電源設(shè)計(jì)中。在計(jì)算機(jī)、通訊、工業(yè)控制、儀器儀表、醫(yī)療設(shè)備等領(lǐng)域，這類(lèi)電源具有廣闊的市場(chǎng)需求。當(dāng)今，節(jié)能和環(huán)保已成為全球?qū)哪茉O(shè)備的基本要求。所以，供電單元的效率和電磁兼容性自然成為開(kāi)關(guān)電源的兩項(xiàng)重要指標(biāo)。而傳統(tǒng)的單端正激拓?fù)洌捎谄浯盘匦怨ぷ髟诘谝幌笙?，并且是硬開(kāi)關(guān)工作模式，決定了該電路存在一些固有的缺陷：變壓器體積大，損耗大；開(kāi)關(guān)器件電壓應(yīng)力高，開(kāi)關(guān)損耗大；dv/dt和di/dt大，EMI問(wèn)題難以處理。

為了克服這些缺陷，文獻(xiàn)[1][2][3]提出了有源鉗位正激變換器拓?fù)洌瑥母旧细淖兞藛味苏ぷ儞Q器的運(yùn)行特性，并且能夠?qū)崿F(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)工作模式，從而大量地減少了開(kāi)關(guān)器件和變壓器的功耗，降低了dv/dt和di/dt，改善了電磁兼容性。因此，有源鉗位正激變換器拓?fù)溲杆佾@得了廣泛的應(yīng)用。

然而，有源鉗位正激變換器并非完美無(wú)缺，零電壓軟開(kāi)關(guān)特性也并非總能實(shí)現(xiàn)。因而，在工業(yè)應(yīng)用中，對(duì)該電路進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)顯得尤為重要。本文針對(duì)有源鉗位正激變換器拓?fù)?，進(jìn)行了詳細(xì)的理論分析，指出了該電路的局限性，并給出了一種優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。

2  正激有源鉗位變換器的工作原理

如圖1所示，有源鉗位正激變換器拓?fù)渑c傳統(tǒng)的單端正激變換器拓?fù)浠鞠嗤?，只是增加了輔助開(kāi)關(guān)Sa（帶反并二極管）和儲(chǔ)能電容Cs，以及諧振電容Cds1、Cds2，且略去了傳統(tǒng)正激變換器的磁恢復(fù)電路。磁飽和電感Ls用來(lái)實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)，硬開(kāi)關(guān)模式用短路線替代。開(kāi)關(guān)S和Sa工作在互補(bǔ)狀態(tài)。為了防止開(kāi)關(guān)S和Sa共態(tài)導(dǎo)通，兩開(kāi)關(guān)的驅(qū)動(dòng)信號(hào)間留有一定的死區(qū)時(shí)間。下面就其硬開(kāi)關(guān)工作模式和零電壓軟開(kāi)關(guān)工作模式分別進(jìn)行討論。為了方便分析，假設(shè)：

1）儲(chǔ)能電容Cs之容量足夠大以至于其上的電壓Vcs可視為常數(shù)；

2）輸出濾波電感Lo足夠大以至于其中的電流紋波可忽略不計(jì)；

3）變壓器可等效成一個(gè)勵(lì)磁電感Lm和一個(gè)匝比為n的理想變壓器并聯(lián)，并且初次級(jí)漏感可忽略不計(jì)；

4）所有半導(dǎo)體器件為理想器件。

2.1  有源鉗位正激變換器硬開(kāi)關(guān)工作模式

硬開(kāi)關(guān)的有源鉗位正激變換器工作狀態(tài)可分為6個(gè)工作區(qū)間，關(guān)鍵工作波形如圖2(a)所示。

[t0～t1]期間主開(kāi)關(guān)S導(dǎo)通，輔助開(kāi)關(guān)Sa斷開(kāi)。變壓器初級(jí)線圈受到輸入電壓Vin的作用，勵(lì)磁電流線性增加，次級(jí)整流管導(dǎo)通并向負(fù)載輸出功率。t1時(shí)刻，主開(kāi)關(guān)S斷開(kāi)。

[t1～t2]期間負(fù)載折算到變壓器初級(jí)的電流Io＊和勵(lì)磁電流im給電容Cds1充電和Cds2放電，電壓Vds1迅速上升。t2時(shí)刻，Vds1上升到Vin，變壓器輸出電壓為零，負(fù)載電流從整流管D3轉(zhuǎn)移到續(xù)流管D4。

[t2～t3]期間只有勵(lì)磁電流im通過(guò)Lm、Cds1、Cds2繼續(xù)諧振，并在t3時(shí)刻Vds1達(dá)到(Vin＋Vcs)。輔助開(kāi)關(guān)Sa的反并二極管D2導(dǎo)通，勵(lì)磁電流給電容Cs充電并線性減小，此時(shí)，可驅(qū)動(dòng)輔助開(kāi)關(guān)Sa。

[t3～t4]期間變壓器初級(jí)線圈受到反向電壓Vcs的作用，勵(lì)磁電流由正變負(fù)。t4時(shí)刻，Sa斷開(kāi)。

[t4～t5]期間電容Cds1、Cds2與Lm發(fā)生諧振，并在t5時(shí)刻電壓Vds1下降到Vin，變壓器磁芯完成磁恢復(fù)。

[t5～t0′]期間次級(jí)整流管導(dǎo)通，變壓器次級(jí)繞組短路，給勵(lì)磁電流提供了通道。在此期間，Vds1維持在Vin，勵(lì)磁電流保持在－Im(max)。t0′時(shí)刻，主開(kāi)關(guān)S被驅(qū)動(dòng)導(dǎo)通，下一個(gè)開(kāi)關(guān)周期開(kāi)始。

很明顯，有源鉗位正激變換器的變壓器磁芯工作在一、三象限，變換器工作占空比可超過(guò)50％。由于電容Cds1、Cds2的存在，開(kāi)關(guān)S和Sa均能自然零電壓關(guān)斷，而且Sa能實(shí)現(xiàn)零電壓導(dǎo)通。但主開(kāi)關(guān)管S工作在硬開(kāi)關(guān)狀態(tài)。

（a）硬開(kāi)關(guān)工作波形

（b）增加勵(lì)磁電流實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)的工作波形  （c）采用磁飽和電感實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)的工作波形

圖2  各種開(kāi)關(guān)電路的工作波形

2.2  有源鉗位正激變換器零電壓軟開(kāi)關(guān)模式

從上面的分析可明顯地看出，當(dāng)變壓器勵(lì)磁電感Lm減小，勵(lì)磁電流足夠大時(shí)，[t5～t0′]期間勵(lì)磁電流除了能提供負(fù)載電流外，剩余部分可用來(lái)幫助電容Cds2、Cds1充放電。電壓Vds1有可能諧振到零，從而實(shí)現(xiàn)主功率開(kāi)關(guān)管S的零電壓軟開(kāi)通。二極管D1可為負(fù)的勵(lì)磁電流續(xù)流。關(guān)鍵工作波形如圖2（b）所示，具體的軟開(kāi)關(guān)條件將在下一節(jié)中詳細(xì)討論。很顯然，軟開(kāi)關(guān)的代價(jià)是變壓器勵(lì)磁電流和開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通電流峰值大幅增加，開(kāi)關(guān)管及變壓器電流應(yīng)力和通態(tài)損耗明顯加大。

2.3  應(yīng)用磁飽合電感器實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)

 為了克服上述零電壓軟開(kāi)關(guān)工作時(shí)電流應(yīng)力過(guò)大的缺點(diǎn)?？梢栽谧儔浩鞔渭?jí)整流二極管上串聯(lián)一個(gè)磁飽和電感Ls，如圖1所示。當(dāng)電壓Vds1下降到Vin時(shí)，[t5～t0′]期間磁飽和電感Ls瞬時(shí)阻斷整流二極管，使得變壓器勵(lì)磁電流不必負(fù)擔(dān)負(fù)載電流，而可完全用來(lái)給電容Cds2、Cds1充放電。這樣，不必大量減小變壓器勵(lì)磁電感，較小的勵(lì)磁電流就可以保證電壓Vds1諧振到零，實(shí)現(xiàn)主功率開(kāi)關(guān)管的零電壓軟開(kāi)通。關(guān)鍵工作波形如圖2（c）所示。

3  靜態(tài)分析和優(yōu)化設(shè)計(jì)方法

3．1  儲(chǔ)能電容電壓及開(kāi)關(guān)管承受的電壓應(yīng)力

根據(jù)磁芯伏?秒平衡原則，可得式（1）

式中：Vin為輸入直流電壓；

Vo為輸出電壓；

D為主開(kāi)關(guān)導(dǎo)通占空比；

Ts為開(kāi)關(guān)周期；

n為變壓器匝比。

因此，主開(kāi)關(guān)S和輔助開(kāi)關(guān)Sa承受的最大電壓應(yīng)力均為VDS：